同樣，由于濃縮程度可調，可以控制煤粉濃度使之既有利于降低NO。，又不致使煤粉過濃而造成水冷壁的高溫腐蝕和爐膛結焦。
利用旋風筒的旋轉射流濃縮煤粉的另一個典型應用實例是日本1H1寬調節(jié)比煤粉燃燒器。
紅外線測溫儀測得的溫度數據的規(guī)律性不好，這是因為紅外線測溫結果受到油燃燒器高溫火焰的背景輻射的影響，尤其是對于x=0.32m處測點的結果。
另外，由于當一次風速設定為20m/s時，所選一次風率為20%，因此，各個工況下的一次風率(%)等于該工況下一次風速的設定值。
指同周圍介質相互作用的條件是相似的。例如，射流和射流之間相互作用或相互交接的邊界;射流和固體壁之間作用的邊界需要保持相似。
百葉窗煤粉濃縮器設計要求是，一次風經百葉窗煤粉濃縮器分為濃淡兩股后，氣流和靜壓分配均勻，即E，≈E，≈1，阻力損失△P小，濃縮比尾高，可以有效地實現(xiàn)水平。
熱態(tài)工況下燃燒器出口溫度的分布離，B為噴口寬度，濃側溫度低于淡側相應點的溫度，而在y/B<1.o～1.5以后，濃側火焰溫唐轉為高于淡側相應點的溫度，而且，離噴口披遠。
末了，研究煤粉的燃盡特性?；鹧娣€(wěn)定和燃燒強化的最終效果是煤粉的燃盡度提高，具體來說是飛灰中的含碳量降低。
顆粒尺寸較大時，一次風區(qū)域中的顆粒濃度明顯增大，且略遠離中心，這說明顆粒尺寸越大，慣性越大，濃縮的效果越好。
但是，需要指出，湍流參數的這種調節(jié)特性，僅僅在d-0°～35°時較明顯，有時甚至是直線關系。到了口>35°以后，所有試驗結果均表明，湍動能不再繼續(xù)增大，有時甚至變校這是在實際應用中務必注意的。
根據這種情況，把葉片設計成同步轉動的聯(lián)動機構，即每片葉片設置一連杠，引出管子外面，它只能繞軸旋轉，再用一根連桿聯(lián)成一體，加上一個刻度盤，一一對應葉片的角度a。
在加熱條件(溫度)的影響方面，從煤粉顆粒群著火的非穩(wěn)態(tài)數學模型出發(fā)，如果煤粉顆粒群僅受輻射加熱的影響，輻射溫度為1073K，1273K，1473K。輻射溫度的提高意味著加熱強度的增大，可以顯著地縮短著火時間。
煤粉一空氣流都有管道和彎頭，這些管道截面有的是方形、矩形，更多的是圓形;彎頭的角度(曲率半徑)視需要而定，多數是90°彎頭。
從熱交換物理因素來看，存在理想煤粉濃度是顯而易見的，即吸收總熱量(對流和輻射)非常大時的煤粉濃度為理想煤粉濃度。
對于可燃基揮發(fā)分較低或龍巖無煙煤(揮發(fā)分僅6.6%)，理想煤粉濃度一般高于常規(guī)的煤粉濃度范圍，才能達到比較理想的穩(wěn)定燃燒。
但是，大量試驗證明，揮發(fā)分在析出過程中即可發(fā)生著火，而焦炭的著火要在被加熱一段時間并達到著火溫度后才能被點燃。
傳統(tǒng)的對煤粉氣流存在理想煤粉濃度的分析，采用了與氣體燃料混合物分析同樣的前提，即認為在著火區(qū)可提供給煤粉氣流委的熱量不會成為限制因素。
對煤粉氣流來說，未著火的煤粉顆粒，在吸收了輻射和對流的熱量之后，一般情況下先是揮發(fā)分析出，首先著火。如果煤粉濃度較低，揮發(fā)分析出較少，則著火產生的熱量不大;如果煤粉濃度增加，揮發(fā)分析出量也不斷增加，則著火產生的熱量使火焰?zhèn)鞑ニ俣炔粩嗉铀?
著火特征溫度的確定方法，目前尚未統(tǒng)一。Wall rT等人將沉降爐壁溫以恒定的速率由200℃升至1000℃，把煤粉開始出現(xiàn)火星，同時O和CO等氣體組分出現(xiàn)躍變時對應的爐壁溫度，作為著火特征溫度。
無煙煤的揮發(fā)分較低，反應較弱，著火較難，形成火焰后爐溫不高，較難直接用理想溫度來確定理想煤粉濃度。
為了檢驗模型的正確性，首先將其與實驗結果進行比較。實驗是在一維煤粉爐上進行的，試驗爐的結構及特點，文獻已作了詳細的描述，試驗所用的煤種為青山煙煤，煤粉是通過150目篩的寬篩分，其平均粒徑約為50/m。試驗時用電爐和煤氣燃燒加熱，當爐溫達到一定值后，撤出煤氣，投入煤粉氣流燃燒。待爐內燃燒穩(wěn)定，壁溫和火。
可是，由于管道布置上的困難，一次風的兩個彎頭總不會使?jié)夥哿髟谙蚧饌?。如果爐內氣流為逆時針方向旋轉，四個角中只在兩個角的濃粉流為向火側，而另外兩個角的濃粉流為背火側，淡粉流反而在向火側。
在燃器穩(wěn)定運行時，一、二次風特別是一次風量變化不大，因為它不僅提供燃燒用氧，也要輸送煤粉。
此外，還計算了燃盡度為5%和C0=0.01的距離。C0=0.01的計算值與實驗值吻合得很好，這也表明模型用于著火預報完全是可行的。
